图2中，我们正真看到抽出式框架断路器由框架本体和壳体两部分构成。当断路器本体抽出后，壳体的两个电极事实上形成了一个可视的明确的断点。

  我们看图3：图3的右图是范例配电系统，它的主进线断路器QF与电力变压器T相接。

  国家标准和行业规范规定，主进线开关处必须加装具有明确断点的隔离开关，以确保检修人员的安全。所以，图3的右图是错误的，必须用隔离开关QS串接断路器QF来替代断路器QF。

  再看左图，图中的断路器QF符号上口和下口都有接插符号，说明此断路器是抽出式的。因此，图3的左图才是正确的。

  一般来说，塑壳断路器不具有抽出功能。但题主主题中谈到的ABB的T7系列1600A塑壳断路器是有抽出式规格的。见下图：

  于是，我们又需要讨论第二个问题，就是断路器的额定电流，及相应的分断能力。

  图5中我们应该关注短路电流周期（交流）分量Ip、短路电流非周期（直流）分量Ig，还有它们在短路后0.01秒（10毫秒）时叠加生成的冲击短路电流峰值Ipk。

  短路电流周期分量是由于欧姆定律引起的。由于配电网是无限大容量电力系统，短路前后电压u基本不变，而短路后短路点的阻抗（电阻）很小，所以短路电流的周期分量Ip具有很大的值。

  短路电流非周期分量是由于楞次定律引起的。由于短路前运行电流I有一定的数值，它在电力变压器T的绕组中产生磁场，并且要释放开来。所以，短路电流非周期分量Ig存在释放的过渡过程。

  也因此，当非周期分量过渡过程结束后，短路电流中只剩下周期分量。也因此，短路电流的稳态分量Ik=Ip。

  另外，冲击短路电流峰值Ipk与短路电流稳态值Ik（就是周期分量Ip）之比叫做峰值系数。在国家标准GB/T 14048.1-2012《低压开关设备和控制设备 第1部分：总则》中，我们大家可以查阅到有关峰值系数的定义表：

  由表6，我们查到短路电流在20kA到50kA之间时，峰值系数n=2.1。

  从图7中我们正真看到，T7系列塑壳断路器的额定电流从800A到1600A，我们选1600A；

  从图7中我们正真看到，T7系列塑壳断路器的极限短路分断能力Icu在50kA到150kA，我们选用S规格的50kA即可。

  从图7中我们正真看到，T7系列塑壳断路器的短路接通能力Icm在105到330kA之间，我们选S规格的105kA即可。

  注意：短路接通能力Icm与极限短路分断能力Icu之比就是峰值系数n。105/50=2.1。可见，我们只要选择极限短路分断能力Icu大于短路电流Ik即可，冲击短路电流峰值自然就得到满足。

  对比T7，我们得知它们的技术指标差不多。并且有：Icu=Ics=42kA，而Icm=2.1X42=88.2kA。我们得知，这些参数值小于T7对应的值。

  在图8中，框架断路器Emax的使用类别是B类，表明它具有三段保护功能，其中的短路短延时S参数便于实现上下级保护的选择性。

  最后，当然就是断路器的本体接线端子的宽度了，它与母线尺寸有关，与载流量当然有关。一般来说，断路器的接线端子宽度及相间距离是满足规定的要求的。

  既然塑壳断路器在这样的一种情况下是满足规定的要求的，我们当然可以用塑壳断路器来替代框架断路器。但题主的问题是，在这种情况下，为何人们更愿意选用框架断路器而不愿意选用塑壳断路器？答案很简单，主要是根据三点：

  第一是载流量。要知道，塑壳断路器额定电流范围是10A到2250A。而框架断路器的额定电流范围是400A到6300A。毕竟1600A已经接近上限。

  第二就是抽出式结构。一般的塑壳断路器不具有抽出式结构，它的上级要安装隔离开关。而框架断路器一般都具有抽出式结构，可以省却这种麻烦，也降低了成本。

  此外，塑壳断路器以两段保护居多（过载长延时L保护和短路瞬时I保护），而框架断路器最起码还多了短路短延时S保护，在功能上比塑壳断路器要强很多。

  框架断路器一般具备速断、短延时、长延时、接地等多种保护功能，塑壳一般只有速断和延时，保护整定是不同的。

  一般来说主进线离变压器比较近，单相接地短路电流比较大，所以继电保护一般是通过断路器本身具备的保护特性实现，塑壳在这方面有先天的不足

  最基本的差别是电流，大于800A只可以使用框架断路器，小于800A框架和塑壳都可以